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莆田橡膠支座設(shè)計(jì)計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)
橡膠支座設(shè)計(jì)計(jì)算(1)確定承壓面積 Ae=Rck/σe; 式中,Ae為加勁鋼板的有效承壓面積;Rck為支座壓力,汽車何載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)。 式中te為支座橡膠層總厚度,公路規(guī)范要求其不能大大于支座短邊長度的0.2;△l為由上部結(jié)構(gòu)溫度變化、混凝土收縮和徐變等作用引起的剪切變形和縱向力(當(dāng)計(jì)入制動(dòng)力包括制動(dòng)力)產(chǎn)生的支座剪切變形,以及橡膠支座直接設(shè)置于不大于1%縱坡的梁底面下,在支座頂面由支座承壓力順縱坡方向分力產(chǎn)生的剪切變形;△t為支座在橫橋向平行于不大于2%的墩臺(tái)帽橫坡或蓋梁橫坡上設(shè)置,由支座承壓力平行于橫坡方向分力產(chǎn)生的剪切變形。
(2)確定豎向平均壓縮變形。
板式橡膠支座主梁受荷載撓曲等因素的影響,表面將產(chǎn)生不均勻壓縮變形,則其平均壓縮變形。 δE+m=RCK te/teEe+RCK te/teEb 根據(jù)下式計(jì)算:δE+m=Nmax te/EA 式中:δE+m為支座豎向平均壓縮變形;Nmax 為支座的最大設(shè)計(jì)范例彈模;E為橡膠支座的彈性模量,其值與支座的形狀系數(shù)有關(guān)。
(3)確定加勁鋼板:ts=Kp RCK(tes,u+tes,l)/Ae σs;式中ts為支座加勁鋼板厚度;Kp為應(yīng)力校正系數(shù),取1.3;tes,u、tes,l為一塊加勁鋼板上、下橡膠層厚度;σs為加勁鋼板軸向拉應(yīng)里限值。
抗滑穩(wěn)定性的設(shè)計(jì)橡膠支座一般直接設(shè)置在墩臺(tái)和梁底之間,在其受到梁體傳來的水平力后,則支座與下面的墊石及上面的梁底間要有足夠大的摩擦力,以保證支座不滑走,即: 無活載作用時(shí),應(yīng)滿足:?滋RGK≥1.4GeAg △t/te 有活載作用時(shí),應(yīng)滿足:?滋RCK ≥1.4GeAg △t/te+ Fbk 式中,?滋為摩擦系數(shù),橡膠支座與砼表面的摩阻系數(shù)取0.3,與鋼板的摩阻系數(shù)取0.2;RGK為由結(jié)構(gòu)自重引起的支座反力;RCK為由結(jié)構(gòu)自重和汽車活載(計(jì)入沖擊系數(shù))引起的最小支座反力;GeAg △t/te為溫度變化等因素因?yàn)橹ё畲蠹羟凶冃螘r(shí)的相應(yīng)水平力;Fbk為由活載引起的制動(dòng)力分在一個(gè)支座上的水平力; Ag為支座平面毛面積。就抗滑而言,橡膠支座與砼表面的摩阻系數(shù)大于它與鋼板間的摩阻系數(shù),則橡膠支座不設(shè)鋼板,其抗滑穩(wěn)定性會(huì)更好;就局部抗壓而言,梁體混凝土的強(qiáng)度大于橡膠支座的抗壓強(qiáng)度,無須再在墊石或梁底面埋設(shè)鋼板。
隨著我國經(jīng)濟(jì)的蓬勃發(fā)展，交通運(yùn)輸量也與日俱增，道路和橋梁由于運(yùn)量的壓力的過大，出現(xiàn)了不同程度的損壞現(xiàn)象，嚴(yán)重影響了橋梁結(jié)構(gòu)的安全性和耐久性。本文針對(duì)這一現(xiàn)象，重點(diǎn)探討橋梁橡膠支座的設(shè)計(jì)要點(diǎn)問題，做好橋梁橡膠支座的設(shè)計(jì)，可以有效的保證橋梁橡膠支座的設(shè)計(jì)選型合理及加工質(zhì)量符合技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，在一定程度上大大提高了橋梁的耐久性，降低了橋梁在承擔(dān)運(yùn)輸工作中的支座維修費(fèi)用。
