- 板式橡膠支座系列
- 嘉峪關橡膠支座
- 嘉峪關橋梁橡膠支座
- 嘉峪關四氟滑板橡膠
- 嘉峪關橡膠墊塊
- 嘉峪關橋梁隔震橡膠
- 嘉峪關橡膠減震塊
- 嘉峪關網(wǎng)架橡膠支座
- 盆式橡膠支座系列
- 嘉峪關盆式支座
- 嘉峪關公路盆式橡膠
- 嘉峪關橋梁盆式支座
- 嘉峪關盆式抗震支座
- 嘉峪關球型盆式支座
- 嘉峪關高承載全封閉
- 鋼結構支座系列
- 嘉峪關鋼結構網(wǎng)架支
- 嘉峪關球鉸支座
- 嘉峪關桁架支座
- 嘉峪關帶孔網(wǎng)架橡膠
- 嘉峪關鋼結構連廊滑
- 嘉峪關萬向轉動球型
- 嘉峪關垃壓球型支座
- 嘉峪關KZ抗震球型
- 嘉峪關封閉式球型鋼
- 橋梁支座更換系列
- 嘉峪關(公路/鐵路
- 嘉峪關橋梁加固
- 橡膠止水帶系列
- 嘉峪關中埋式橡膠止
- 嘉峪關背貼型橡膠止
- 嘉峪關鋼邊橡膠止水
- 嘉峪關平板型橡膠止
- 嘉峪關遇水膨脹止水
- 嘉峪關閘門水封
- 橋梁伸縮縫系列
- 嘉峪關型鋼橋梁伸縮
- 嘉峪關模數(shù)式橋梁伸
- 嘉峪關梳型鋼板伸縮
- 嘉峪關TST彈塑體
- 嘉峪關TSSF輕軌
聯(lián)系人：張經(jīng)理
電話：0318-2276600
傳真：0318-2989338
手機：15732885858 18331800603
網(wǎng)址：jsnb888.cn
地址:衡水市南祝葛店經(jīng)濟開發(fā)區(qū)}
嘉峪關橡膠支座設計計算標準
橡膠支座設計計算(1)確定承壓面積 Ae=Rck/σe; 式中,Ae為加勁鋼板的有效承壓面積;Rck為支座壓力,汽車何載應計入沖擊系數(shù)。 式中te為支座橡膠層總厚度,公路規(guī)范要求其不能大大于支座短邊長度的0.2;△l為由上部結構溫度變化、混凝土收縮和徐變等作用引起的剪切變形和縱向力(當計入制動力包括制動力)產(chǎn)生的支座剪切變形,以及橡膠支座直接設置于不大于1%縱坡的梁底面下,在支座頂面由支座承壓力順縱坡方向分力產(chǎn)生的剪切變形;△t為支座在橫橋向平行于不大于2%的墩臺帽橫坡或蓋梁橫坡上設置,由支座承壓力平行于橫坡方向分力產(chǎn)生的剪切變形。
(2)確定豎向平均壓縮變形。
板式橡膠支座主梁受荷載撓曲等因素的影響,表面將產(chǎn)生不均勻壓縮變形,則其平均壓縮變形。 δE+m=RCK te/teEe+RCK te/teEb 根據(jù)下式計算:δE+m=Nmax te/EA 式中:δE+m為支座豎向平均壓縮變形;Nmax 為支座的最大設計范例彈模;E為橡膠支座的彈性模量,其值與支座的形狀系數(shù)有關。
(3)確定加勁鋼板:ts=Kp RCK(tes,u+tes,l)/Ae σs;式中ts為支座加勁鋼板厚度;Kp為應力校正系數(shù),取1.3;tes,u、tes,l為一塊加勁鋼板上、下橡膠層厚度;σs為加勁鋼板軸向拉應里限值。
抗滑穩(wěn)定性的設計橡膠支座一般直接設置在墩臺和梁底之間,在其受到梁體傳來的水平力后,則支座與下面的墊石及上面的梁底間要有足夠大的摩擦力,以保證支座不滑走,即: 無活載作用時,應滿足:?滋RGK≥1.4GeAg △t/te 有活載作用時,應滿足:?滋RCK ≥1.4GeAg △t/te+ Fbk 式中,?滋為摩擦系數(shù),橡膠支座與砼表面的摩阻系數(shù)取0.3,與鋼板的摩阻系數(shù)取0.2;RGK為由結構自重引起的支座反力;RCK為由結構自重和汽車活載(計入沖擊系數(shù))引起的最小支座反力;GeAg △t/te為溫度變化等因素因為支座最大剪切變形時的相應水平力;Fbk為由活載引起的制動力分在一個支座上的水平力; Ag為支座平面毛面積。就抗滑而言,橡膠支座與砼表面的摩阻系數(shù)大于它與鋼板間的摩阻系數(shù),則橡膠支座不設鋼板,其抗滑穩(wěn)定性會更好;就局部抗壓而言,梁體混凝土的強度大于橡膠支座的抗壓強度,無須再在墊石或梁底面埋設鋼板。
隨著我國經(jīng)濟的蓬勃發(fā)展，交通運輸量也與日俱增，道路和橋梁由于運量的壓力的過大，出現(xiàn)了不同程度的損壞現(xiàn)象，嚴重影響了橋梁結構的安全性和耐久性。本文針對這一現(xiàn)象，重點探討橋梁橡膠支座的設計要點問題，做好橋梁橡膠支座的設計，可以有效的保證橋梁橡膠支座的設計選型合理及加工質量符合技術標準，在一定程度上大大提高了橋梁的耐久性，降低了橋梁在承擔運輸工作中的支座維修費用。
